Φ4025mm304内六角管工艺设计+CAD图纸(14)
a1—分力Z的力臂。考虑压扁时a1=（0.4～0.45） ；
a2—分力Y‘的力臂，为a2=
—变形区的平均接触宽度，近似等于轧制带接触宽度，即 b，mm；
、Rg—轧辊距离和轧辊半径，mm。
则轧辊的轧制力矩为
Mzh=Za1+Y‘a2+Mb=1125.2×8.6+327.74×389.88+3485. 14=140941N m
附加摩擦力矩由轧辊轴承附加摩擦力矩和传动机构摩擦力矩组成：
Mf= + Mf2=pdf1/i+（ -1）
式中P—轧制力；
d1—轧辊辊径直径；
滚动轴承的摩擦系数在0.03～0.05之间，则
Mf1= （1160×300×0. 03）=10440 N m
Mf2+0.02×（140941+10440）=3027 N m
Mf=10440+3027=13467 N m
空转力矩：
M0=(0.03-0.06)Mn=4384N m
式中Mn—电动机的额定力矩。
对新式轧机可取下限，对旧式轧机可取上限。
校核时采用旧式轧机，即M0=0.06Mn
Mn= = =20464.3 N m
M0=0.06Mn=0.06×20464.3=1227.9 N m
轧辊总力矩M∑= Mzh+Mf+M0=140941+13467+1227.9=155636 N m
所以总的功率
Nzh= = =1385<1500kw
力矩负荷图见图5.1
图5.1 负荷图
5.2空拔拔制力
拔制力的经验公式
P=K(F0-F1)
F0，F1——钢管拔制前后的横截面积[15]
K—拔制力系数，一般不锈钢拔制力系数在1600～1700之间。
第一道：
P1= K(F0-F1)=1700×（2513.27-1963.49）=934.63kN
第二道：
P2= K(F1-F2)=1700×（1963.49-1596.33）=624.17 kN
第三道：
P3= K(F2-F3)=1700×（1596.33-1292.29）=516.87kN
强度校核：
σs1= = =372Mpa》304Mpa
σs2= = =317 Mpa》304Mpa
σs3= = =323.8Mpa》304Mpa
5.3带芯棒拔制力
中间成品
F0= (26.42-16.92)=1292.29mm2
第一道面积：
F1= r12-6× a2= ×24.92-6× ×16.42=1249.04mm2
拔制力
P1= K(F0-F1)=1700×（1292.29-1249.04）=77.86 kN
第二道面积：
F2= r22-6× a2= ×23.52-6× ×15.92=1078.13 mm2
拔制力
P2= K(F1-F2)=1700×（1249.04-1078.13）=307.64kN
第三道面积：
F3= r32-6× a2= ×22.22-6× ×15.42=932.14 mm2
拔制力
P3= K(F2-F3)=1700×（1078.13-932.14）=262.78kN
第四道面积：
F4= r42-6× a2= ×212-6× ×14.92=806.64 mm2
拔制力
P4= K(F3-F4)=1700×（932.14-806.64）=225.90 kN
第五道面积
F5= r52-6× a2= ×202-6× ×14.42=717.90 mm2
拔制力
P5= K(F4-F5)=1700×（806.64-719.90）=156.13kN
表5.1为芯棒拔制表。
表5.1 拔制表
道次 S
/mm A
/mm D 延伸系数
/mm 横截面积/mm2 拔制力
/kN
0
1 9.5
8.5
32.8 52.8
49.8 1.04 1292.29
1249.04
77.86
2 7.6 31.8 47 1.16 1078.13 307.64
3 6.8 30.8 44.4 1.16 932.14 262.78
4 6.1 29.8 42 1.15 806.64 225.90