￠8~20mm16Mn高速线材生产工艺设计(21)
13 0.36 955 0.54 113.9 22.5 22.9
14 0.37 952 0.54 114.6 17.6 17.9
15 0.40 950 0.54 115.2 12.4 12.6
16 0.37 940 0.54 116.3 14.1 14.4
17 0.32 935 0.45 117.4 9.8 10.0
18 0.31 928 0.44 118.2 7.9 8.1
19 0.27 922 0.44 118.9 8.4 8.5
20 0.26 916 0.41 190.5 6.0 6.1
21 0.24 910 0.35 120.1 4.1 4.1
22 0.22 900 0.31 118.4 3.3 3.4
23 0.22 920 0.27 115.6 2.6 2.7
24 0.22 943 0.26 113.5 2.8 2.9
25 0.22 960 0.24 108.2 2.2 2.2
26 0.21 985 0.24 105.9 1.8 1.8
27 0.21 1000 0.23 101.1 1.9 1.9
28 0.21 1035 0.23 98.6 1.9 1.9
29 0.21 1050 0.22 94.2 1.3 1.3
30 0.20 1076 0.22 90.7 1.3 1.3
7.3 咬入能力校核
依靠回转的轧辊与轧件之间的摩擦力，轧辊将轧件拖入轧辊之间的现象称为咬入。
为使轧件进入轧辊之间实现塑性变形，轧辊对轧件必须有与轧制方向相同的水平作用力。
既然轧辊咬入轧件建立起轧制过程是靠摩擦力的作用，那么摩擦系数的大小必然决定着可能的最大变形程度，这一点对于粗轧机能力的发挥和建成可靠的轧制过程是很重要的。
我们通常判断轧件能否正常咬入，引入了摩擦角β和咬入角α，有如下判断情况：
α>β 不能实现自然咬入；α=β 平衡状态；α<β可以实现自然咬入
由公式：△h=D（1-cosα），得到α=arccos（1-△h/D）,β由 β=arctanf 可以算得,
其中，△h-压下量；D-轧辊工作直径
第一道次：α=arccos（1-31.3/600）=23.3°， β=arctan0.48=25.6°
其他道次可按上式分别计算，结果如下表：
道次 Δh D f α β 备注
1 31.3 600 0.48 23.3 25.6 满足
上一篇：彩色导电油墨的制备和研究