跨江单跨简支系杆拱桥设计+CAD图纸+模型(20)
表9.2 验算截面承载能力极限状态内力表
构造 位置 最大弯矩(kN*m)
端横梁 跨中 6573
中横梁 跨中 9165
9.3.2 横梁跨中处正截面强度验算
1）根据承载力极限状态组合，端横梁在跨中弯矩最大。该截面钢束布置如下图：
图9.5 端横梁跨中预应力布置图
下缘：
10584.2KN*m>9165KN*m，故通过验算。
2）根据承载力极限状态组合，中横梁在跨中弯矩最大。该截面钢束布置如下图：
图9.6 中横梁跨中预应力布置图
下缘： ɑ=30cm ，h_0=cm
M_u=f_cd bx(h_0-x/2)=22.4×0.65×
9475.11KN*m>6679 KN*m，故通过验算。
9.4 斜截面极限承载能力验算
按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（5.2.8）计算斜截面的水平投影长度：
，
式中： —斜截面受压端正截面处的广义剪跨比，当m>3.0时，取m=3.0；
—通过斜截面受压端正截面内由使用荷载产生的最大剪力组合设计值；
—相应于上述最大剪力时的弯矩组合设计值。
9.4.1 端横梁支点处斜截面强度验算:
图9.7 端横梁支点预应力布置图
表9.3 端横梁支点剪力内力表
构造 位置 剪力(kN)
端横梁 支点 1706
取h_0=
，取 ,
m=M_d/(V_d×h_0 )=
（1）按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（5.2.9）对截面尺寸进行验算：
0.51×〖10〗^(-3)×√(f_(cu,k) ) bh_0=0.51×〖10〗^(-3)×√50×1800×2500=16228KN>
故截面尺寸符合构造要求
（2）按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（5.2.10）验算：
0.50×〖10〗^(-3)×α_2 f_td bh_0=0.50×〖10〗^(-3)×1.25×1.83×1800×2500=5146.875K
故不需要进行斜截面抗剪强度计算，因此不用计算预应力筋弯起与斜截面相交的抗剪承力。
按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（5.2.12）进行斜截面抗弯强度计算
由于预应力钢束在梁中间无截断，斜截面抗弯强度一般均能满足要求，可不作验算。
9.4.2 系梁支点处斜截面强度验算:
图9.8 系梁支点预应力布置图
、
表9.4 系梁支点剪力内力表
构造 位置 剪力(kN)
系梁 支点 3003.13
取
，取 ,
（1）按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（5.2.9）对截面尺寸进行验算：
故截面尺寸符合构造要求
（2）按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（5.2.10）验算：
故不需要进行斜截面抗剪强度计算，因此不用计算预应力筋弯起与斜截面相交的抗剪承载力。
按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（5.2.12）进行斜截面抗弯强度计算
由于预应力钢束在梁中间无截断，斜截面抗弯强度一般均能满足要求，可不作验算。
综上所述，此桥正截面、斜截面强度均符合规范要求，即上部结构强度满足要求。
10 正常使用极限状态应力验算
10.1 规范要求
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（6.1.1）公路桥涵的持久状况设计应按正常使用极限状态的要求，采用作用（或荷载）的短期效应组合，长期效应组合或短期效应组合并考虑长期效应组合的影响，对构件的抗裂，裂缝宽度和挠度进行计算，并使各项计算值不超过本规范规定的各相应值。在各种组合中，汽车荷载效应可不计冲击系数。