Ø120Ø210Ø520X1400mm六辊轧机辊系变形计算(10)
图4-4 调整压下量时板形的变化
② 调整后张力 如图4-5所示，当轧制规程确定的热凸度-轧制力关系曲线为虚线时，对应轧制力PA的工作点是A，带钢发生边波缺陷。增大后张力，使热凸度曲线变陡成为曲线T1，与完好板形线相交或相切于B点，这样可以获得满意的板形。但是，张力调整受到带钢的抗拉强度及操作的限制，为了保证正常轧制，张力的上限不应超过引起带钢破坏的应力，一般还要加一安全系数，下限应以不形成活套保证正常轧制为限。
图4-5 调整张力时板形的变化
③ 调整弯辊力 如图4-6所示，原来的热凸度-轧制力关系曲线为T，操作点A在完好板形线F之下，发生边波。当通过液压弯辊使轧辊有效凸度增大时，热凸度-轧制力关系曲线上升，对应于工作轧制力PA的完好板形工作点是B，当热凸度-曲线上升与完好板形线相交或相切于B点时，便可以获得稳定的良好板形。
图4-6 调整弯辊力时板形的变化
4.5 CVC技术
CVC技术是德国西马克公司研制的一种新板形控制技术。CVC的含义是连续可变凸度，CVC轧辊的辊身曲线呈S形，图1-10所示为CVC轧辊的辊系布置及其工作原理。两个外形相同的S形轧辊相互倒置180布置，通过两辊沿相反方向的对称移动，得到连续变化不同凸度的辊缝形状，其效果相当于配置了一系列不同凸度的的轧辊。在图a中，轧辊的横移距离为零，凸度也为零。当上辊向右、下辊向左移动时，相当于轧辊凸度增加，如图b所示，此时横移距离为正值。反之，如图c所示的横移距离即为负值。由此可见，CVC轧辊横移距离的大小直接决定着辊缝的形状。
CVC轧机辊型计算方法，三次CVC 辊型上辊曲线可表示为：
因上下两辊辊型曲线相对于轧制中心线呈反对称，故可得下辊曲线： （4-9）
式中，y1(x)，2(x)分别为上下工作辊半径；Ai为多项式系数；2L为辊身长度。
当上辊向右，下辊向左移动s距离时，所形成的等效轧辊凸度 为：
（4-10）
系数A2和A3可根据轧辊的横移范围及所对应的轧辊等效凸度范围联立方程组求解．根据 CVC辊的最大最小直径Dmax，Dmin 及所在的位置Xmax，Xmin，则可以确定系数A0，A1。
4.6张力板形控制技术
张力变化对轧制压力有很大影响，进而导致轧辊弹性变形发生变化，同时它对轧辊热凸度也产生影响，所以张力变化必然对板形产生影响。张力分布变化对金属横向流动发生影响，导致带材内部应力沿横向发生变化，因而必然改变带材的板形。所以研究张力和张应力分布对提高金属带材的板形质量有重要意义。
张力是带材所受到的拉应力，沿带材的横向对拉应力进行分布控制，可改变板材内部残余(张)应力的分布状态，达到控制板形的目地。
5辊系变形计算
本章内容涉及到此次设计计算部分，包括轧制力、轧辊弯曲影响函数、轧制力引起的轧辊压扁、工作辊与中间辊轧辊压扁等，并采用计算机模型根据迭代法求出使同板差降低50%时的中间辊横移量。
5.1轧制力的计算
轧制压力逐单元进行计算，可选用适当的压力公司，若采用R.希尔显式，可以直接计算轧制压力和变形区接触弧长度。若采用D.布兰德和H.福特公式需要迭代计算。本文主要采用斯通公式计算出总的轧制压力，然后根据轧后板形分布运用迭代法求出单位轧制压力。
5.1.1布兰德-福特公式
布兰德-福特公式计算轧制力的特点是，在计算冷轧带钢轧制力时。不仅考虑到塑性变形，也考虑到弹性变形。公式如下