Ø120Ø210Ø520X1400mm六辊轧机辊系变形计算(18)
35 1589.05 1489.05 0.064114569 0.246283308
36 1409.42 1270.42 0.038298451 0.240034737
37 1180.79 1051.79 0.01230516 0.233356581
38 1022.16 833.16 0.12 0.226217346
39 814.53 614.53 0.0119 0.218582344
④ 数据分析
对于中间辊横移的处理稍微会复杂些，δ=0mm时弯曲影响函数以轧辊中心呈对称分布，δ=35mm时由于中间辊与支撑辊、工作辊在辊面左端有35mm的长度是脱离接触的，因此弯曲影响函数也是不对称的，下面就这种情况进行特定的解析方法分析。
轧辊离散形式采用表6-1中第二种编排方式，这样就将个轧辊和轧机区分为左右两部分，例如轧件离散化为 和 。这样处理的好处在于可以直观的反映由于中间辊横移产生的变形变化情况。其原因如下：
板形控制技术中中间辊的横移最明显的作用在于它主要控制带钢中部板形。图7-4为中间辊横移δ=0mm是轧件分布，图7-10为中间辊横移δ=35mm是轧件分布。保持中部厚度为4.7mm时，由前者ΔH=0.2125和后者ΔH=0.1mm可知中间辊横移对板形控制（降低同板差）的作用是非常明显的。其原因主要有两方面，一是中间辊横移可以有效地提高轧机刚度，二是中间辊横移可以减小有害接触。
随着轧机中间辊轴向横移位置的改变工作辊和中间辊、中间辊和支撑辊间的接触长度，使轧辊有害接触区减小，减小有害弯矩。从而使轧机的横向刚度增加，中间辊横移量δ等于某一值时轧机具有最大的横向刚度。
根据本论文最终要求（同板厚度差降低50%），最佳中间辊横移量采用δ=35mm，此时同板厚度差由ΔH=0.2125降低到ΔH=0.1mm。降低量为 。
7.3界面介绍及部分代码
7.3.1界面介绍
图7-10 程序界面图
图7-11 计算结果界面
7.3.2部分代码
① 轧制压力分布、辊间压力分布假定
图7-12 轧制压力、辊间力假定代码
② 支撑辊 、 计算代码
图7-13支撑辊 、 计算代码
8结论
本文针对Φ120/Φ215/Φ520×1400mm吹冰辊轧机在轧制0.18~2.0Χ1000~1200mm精密带钢时，同板差过大而影响产品板形的问题。提出从辊系变形分析着手，应用影响函数法建立辊系弹性计算模型，进行中间辊辊型优化，以改善轧机辊系横向刚度，从而使0.18×1000mm的带钢的同板差降低50%、提高轧制产品的板形，以提高我国精密带钢的生产水平和国际竞争力。
计算过程通过综合分析和应用轧机弹塑性理论、板形控制技术、矩阵法技术辊系变形、优化设计、软件工程等基础理论，借助Microsoft Excel和Visual Basic分析应用软件。对上海诚通精密带钢有限公司2号机组轧制规程进行辊系变形计算并进行优化设计，中间辊横移优化计算结果与本论文要求吻合，达到要求。
1. 绪论部分考察国内外吹冰辊轧机现状、发展过程，在板形基础理论的基础上分析了吹冰辊轧机的工作特点和结构特点。
2. 本论文从辊系变形影响因素出发，分析板形控制影响因素，提出相应板形控制理论方法。
3. 本论文介绍了本人应用Visual Basic建立以影响函数法为基础的吹冰辊轧机辊系变形计算模型的过程，着重介绍了迭代法计算思想。