高速铁路简支箱梁桥设计和车桥共振研究+CAD图纸(12)
式中： σ0=1395MPa,σl = σ0 −σl1=1395-78.11=1316.89MPa ,Ep=1.95 ,
L=15594mm所以
求得lf后可知四束预应力钢绞线均满足lf≤l，，所以距张拉端为x处的截面由锚具变形和钢筋回缩引起的考虑反磨阻后的预应力损失Δσx(σl2)按下式计算,即
式中的Δσ为张拉端由锚具变形引起的考虑反摩阻力后的预应力损失， 。若x>Lf则表示该截面不受反摩阻力影响。将各控制截面 的计算列于下表4-12：
截面 X(m) Lf(mm) 各控制截面的 l2MPa
跨中截面 15594 12479 X>Lf截面不受反摩阻力影响
1/4截面 7837 12479 46.50
变化点 3959 12479 83.34
支点 176 12479 123.24
（3)预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失
混凝土弹性压缩引起应力损失取按应力计算需要控制截面进行计算。对于简支梁可去L/4截面 计算，
式中：m---张拉批数，m=13
（4）钢筋应力松弛损失
钢绞线由松弛引起的应力损失的终极值，按下式计算
式中: ----张拉系数，本设计为1.0
----钢筋松弛系数，去0.3
--传力锚固时的钢筋应力， ，这里仍采用l/4截面的应力值作为全梁的平均值进行计算，固有：
所以：
（5）混凝土收缩、徐变损失
混凝土收缩和徐变引起的预应力损失可按下式计算：去跨中与l/4截面的平均值计算则有
钢束有效预应力
（MPa)
应力损失项目
截面 78.1 0 137.8 215.9 16.9 124.9 141.9 1179.0 1037.1
L/4截面 47.6 46.5 137.8 231.9 16.9 124.9 141.9 1154.1 1021.1
变化
点 21.7 83.3 137.8 242.8 16.9 124.9 141.9 1152.2 1010.2
支点
截面 0.6 123.2 137.8 261.6 16.9 124.9 141.9 1133.3 991.4
3.5.5 活载作用下的竖向挠度验算
图3-31 ZK活载作用下的竖向位移
在ZK静活载作用下，跨中竖向最大挠度为5.827mm（向下），小于规范允许的竖向挠度值 0.6L/1600=0.6×31500/1600=11.8mm。
所以竖向挠度值满足要求。
3.5.6 恒载作用下的竖向挠度验算和反拱度设置
图3-32 恒载作用下的竖向位移
由图3-22可知，恒载作用下跨中的最大挠度值为4.466mm（向上），需设置反拱度，按：
恒载+1/2活载=4.466-5.827/2=1.553mm
挠度值反向设置,其它位置按二次抛物线过渡。
主梁挠度验算：主梁计算跨径为31.5m,C50的混凝土弹性模量为 ， （作为梁的平均值来计算）
（1）可变荷载作用引起的挠度：
现将可变荷载作为均布荷载所用在主梁上，则主梁跨中挠度系数 ，荷载短期效应的可变荷载值为 ；